托梁拔柱加固梁柱節點測試

檢查的兩個內部梁柱節點以測試的兩個外部梁柱節點，進行數值模擬，以驗證開發的數值模型。所選的接頭代表兩種類型的失效機製：接頭-剪切失效和梁-彎曲失效，分別是由於使用了不合標準和標準的鋼筋詳所致。梁柱節點的細節視和尺寸。對於不合格的標本，與標準細部接頭的情況相反，接頭核心缺少橫向箍筋，並且在接頭上方拚接了柱筋。

這些梁柱節點被稱為次標準（帶有舊細節）和標準（帶有地震細節），經過設計和檢查，以研究隨著節點橫向鋼筋數量的變化而增加的阻力。

對於外部接縫，混凝土的抗壓強度為MPa，並且由於橫向鋼筋的屈服強度及其間距影響承壓混凝土的強度和延性，在這些模擬中，使用了兩個混凝土模型。如表所示，一種用於約束節點模型中的梁和柱單元，另一種用於無約束節點模型中的無約束單元。鋼筋的屈服強度，極限強度和屈服應變分別為：.MPa，.MPa和.e-。

結果與討論
兩個內部鋼筋混凝土接頭的數值和實驗力-位移響應。橫軸表示在載荷點的垂直位移，而縱軸表示關節抵抗力。從可以看出，數值預測的力-位移響應與實驗記錄的響應非常吻合。力-位移響應的特征僅在於兩個階段。在第一階段中，可以觀察到較高的主剛度，直到鋼筋達到屈服點為止。對於次標準和標準接頭，屈服點的相應位移分別為和mm，如所示。。在第二階段，位移以較高的速率增加，直到發生故障。在這些測試中，沒有任何下降分支可以歸因於載荷的性質，其中所施加的載荷導致了撓曲作用，而在載荷樣本上沒有法向力。

對於次標準接頭，數值彎曲峰值力為kN，是相應實驗值kN的％。在數值模型中，出現這些峰值力的相應垂直位移為mm，而在實驗情況下為mm。數值彎曲峰值力得到了很好的預測，而位移能力卻被低估了。這可能歸因於梁和連接麵板區域的旋轉能力有限，這會在加載的晚期階段導致發散問題，並限製數值模型達到觀察到的實驗位移能力。

對於標準接頭，數值彎曲峰值力為kN，是相應實驗值kN的％。對於數值模型，出現這些峰值力的相應垂直位移為mm，對於實驗測試為mm。在這種特殊情況下，數值模型的發散問題消失了，因為連接麵板區域具有很高的旋轉能力，這使模型可以達到較高的位移水平，並且可以預測與實驗值相比合理的值。

在中對於外部接頭，實驗和數值上的力-位移響應顯示出相似的模式：首先是上升分支，然後是阻力增加率的下降，由於鋼筋的屈服，該阻力下降了大約mm的位移對於次標準和標準接頭，第二個上升分支是由於主鋼筋硬化直至達到極限承載力。下降的分支歸因於該測試中的載荷性質，在該測試中，所施加的載荷導致了載荷梁的彎曲和法向效應。對於不合格的接頭，數值彎曲峰值力為kN，是相應的實驗值.kN的％。對於數值模型和實驗情況，出現這些峰值力的相應垂直位移均為mm。對於標準接頭，數值彎曲峰值力為.kN，接近於相應的實驗值kN。在分析模型中，出現這些峰值力的相應垂直位移為mm，在實驗情況下為mm。

標準和次標準接頭極限承載力之間的差異歸因於梁縱向鋼筋比率的增加以及接頭橫向鋼筋的存在，從而導致更高的梁彎矩承載能力和改進的接頭旋轉能力。

基於數值和實驗結果的比較，使用所建議的主幹曲線的關節宏建模可以準確預測在這些特定載荷條件下內部和外部鋼筋混凝土關節的載荷-位移響應。雖然發現峰值負載後存在一些差異。這可能歸因於由於施加的單調加載類型而導致峰後沒有退化。這種降解隻能由於周期性載荷作用下條鍵滑移彈簧的損壞而發生。